4寸柴油機(jī)小型水泵/灌溉柴油機(jī)水泵
機(jī)組型號(hào) TH100DP
水泵
進(jìn)水口直徑（mm）100
出水口直徑（mm）100
**流量（m3/h）80
**揚(yáng)程（m） 25
**吸程（m） 7
發(fā)動(dòng)機(jī)
發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) 　 TH188FA
發(fā)動(dòng)機(jī)形式 單缸,傾斜式,四沖程,風(fēng)冷,渦流室式柴油發(fā)動(dòng)機(jī)
缸徑×行程(mm) 88×75
排量(cc) 456
**輸出(HP) 11
冷卻方式 強(qiáng)制風(fēng)冷
起動(dòng)方式 手拉式反沖起動(dòng)
潤(rùn)滑方式 壓力、飛濺復(fù)合式
機(jī)油容量(L) 1.7
潤(rùn)滑油型號(hào) SAE10W－30、SAE20W－40（CC級(jí)以上）
燃油型號(hào) 夏天0#，冬天-10#柴油
轉(zhuǎn)速（rpm） 3600
供油方式　　　　自流式
燃油箱容積(L)　 4.8
連續(xù)工作時(shí)間(H) 2.2
可選配置
電啟動(dòng) 　 √
尺寸
外形尺寸（mm） 650×480×605
包裝尺寸（mm） 670×500×625
凈重/毛重（kg） 66/70

對(duì)于給水泵的密封損壞的因素進(jìn)行研究
　　檢修拆開(kāi)泵與小汽機(jī)的聯(lián)軸器，對(duì)小機(jī)進(jìn)行盤(pán)動(dòng)180，而給水泵盤(pán)不動(dòng)。修后啟動(dòng)小汽機(jī)盤(pán)車(chē)（聯(lián)軸器拆開(kāi)），重新啟動(dòng)小汽機(jī)，**偏心度為33m，后穩(wěn)定在10m以下。檢修后，將1A汽泵與小機(jī)聯(lián)軸器裝好，重新啟動(dòng)1A汽泵，投入盤(pán)車(chē)，**偏心度為40m，很快回落到12m左右。子組啟動(dòng)A汽泵，汽泵低壓側(cè)機(jī)械密封損壞，軸端有大量的水噴出，手動(dòng)將1A小汽機(jī)跳閘。檢查發(fā)現(xiàn)：用來(lái)固定靜環(huán)的3條銷(xiāo)子斷了2條，靜環(huán)接合面幾乎碎裂（靜環(huán)的材料是硬石墨）。動(dòng)環(huán)接合面與靜環(huán)一樣碎裂（材料為碳化鎢）。動(dòng)環(huán)座外緣（水槽邊）與機(jī)械密封殼體的內(nèi)圈相互磨損嚴(yán)重（材料均為不銹鋼）。動(dòng)環(huán)座壓蓋螺絲松脫。
　　事故的主要原因從上述事故發(fā)生過(guò)程、處理經(jīng)過(guò)和部件損壞情況來(lái)看，事故的主要原因有如下幾點(diǎn)。盤(pán)車(chē)盤(pán)不動(dòng)的原因根據(jù)解體檢查情況可知，動(dòng)環(huán)座外部磨損嚴(yán)重（具體部位如所示），轉(zhuǎn)子盤(pán)不動(dòng)的主要原因是動(dòng)環(huán)座與機(jī)械密封外殼內(nèi)圈相互卡住。根據(jù)運(yùn)行操作分析，過(guò)早停運(yùn)盤(pán)車(chē)、過(guò)早放水且泵內(nèi)長(zhǎng)時(shí)間有余汽（正常情況下停泵放水約12h后才能夠開(kāi)工），使小汽機(jī)轉(zhuǎn)子和泵軸受熱不均，從而使泵軸和小機(jī)轉(zhuǎn)子同時(shí)熱彎曲，其假想形狀如（轉(zhuǎn)子彎曲示意圖）所示。在泵的低壓端，由于此處的聯(lián)軸器為半繞性，剛好使小汽機(jī)轉(zhuǎn)子的熱彎曲與泵軸的熱彎曲疊加，致使泵軸彎曲變形較大，使得低壓端的動(dòng)環(huán)套與機(jī)械密封座接觸而被卡住（此處間隙約0.5mm左右）。而高壓端由于有推力軸承限制，且只受泵軸的熱彎曲影響，故其彎曲變形不大，因此正常。當(dāng)然也不完全排除有異物卡住動(dòng)環(huán)套的可能。
　　根據(jù)汽泵的結(jié)構(gòu)，在汽泵低壓側(cè)的機(jī)械密封前有一個(gè)浮動(dòng)環(huán)的減壓裝置。它實(shí)際是一個(gè)迷宮式石墨環(huán)。泵里的給水經(jīng)過(guò)減壓后才能到低壓側(cè)的機(jī)械密封。由于長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)行，導(dǎo)致浮動(dòng)環(huán)的鋸齒狀密封齒磨損，間隙增大，削弱了它的減壓功能，導(dǎo)致給水對(duì)機(jī)封的沖擊增大，也是機(jī)封動(dòng)環(huán)座與機(jī)封外殼內(nèi)圈產(chǎn)生變形、發(fā)生磨損的原因。另外，停泵后未隔離閥門(mén)，小機(jī)在盤(pán)車(chē)時(shí)從泵的中間抽頭至再熱汽減溫水的管路由于其逆止門(mén)關(guān)閉不嚴(yán)，使再熱汽的汽水倒回泵體。由于管路出口離低壓側(cè)近，所以也會(huì)導(dǎo)致泵因?yàn)榫植渴軣岵痪�而使低壓�?cè)機(jī)封處局部變形而產(chǎn)生磨損。機(jī)械密封動(dòng)、靜環(huán)碎裂的原因動(dòng)環(huán)座被卡住，是不會(huì)導(dǎo)致動(dòng)靜環(huán)碎裂的。動(dòng)、靜環(huán)的碎裂主要是由于斷水干磨造成的，產(chǎn)生的過(guò)程大概如下：當(dāng)動(dòng)、靜環(huán)卡死，人力無(wú)法盤(pán)動(dòng)時(shí)，此時(shí)強(qiáng)行盤(pán)動(dòng)轉(zhuǎn)子（用2t葫蘆拉），由于動(dòng)環(huán)座的定位是通過(guò)軸上的鍵，而鍵與動(dòng)環(huán)座鍵槽的裕量較大（鍵寬約5mm而鍵槽寬約18mm），在盤(pán)動(dòng)動(dòng)環(huán)座的同時(shí)，可能把動(dòng)環(huán)座的定位銷(xiāo)盤(pán)松。在盤(pán)車(chē)時(shí)泵內(nèi)壓力僅有0.5MPa，泵內(nèi)壓力對(duì)動(dòng)環(huán)套的推力不大，故定位銷(xiāo)仍能固定住動(dòng)環(huán)套。當(dāng)給水泵啟動(dòng)時(shí)，先啟動(dòng)前置泵，而前置泵啟動(dòng)后，就使泵內(nèi)壓力升至2.2MPa，泵內(nèi)壓力對(duì)后加到中心點(diǎn)M上。
　　假設(shè)間隙的放電電壓為UG，UA1為過(guò)電壓保護(hù)時(shí)電流在A1上的殘壓，UA0為過(guò)電壓保護(hù)時(shí)電流在A0上形成的殘壓。為了解決對(duì)絕緣耐受能力較低的高壓電動(dòng)機(jī)、干式變壓器等設(shè)備的過(guò)電壓保護(hù)，僅采用串聯(lián)一普通的放電間隙是不夠的，因?yàn)榉烹婇g隙要安全運(yùn)行，必須要保證一定值的工頻放電電壓，假設(shè)間隙的工頻放電電壓為UG，間隙的沖擊放電電壓為UC.眾所周知，間隙的沖擊系數(shù)K為大于或等于1，即：K=UC/2UG1.因此，即使保護(hù)器的殘壓設(shè)計(jì)的較低，仍由于間隙的沖擊放電電壓太高而無(wú)法和絕緣良好配合。所以JPB在設(shè)計(jì)時(shí)采用了電阻間隙的技術(shù)（即間隙并聯(lián)電阻），使沖擊系數(shù)小于1，從而實(shí)現(xiàn)了和低絕緣設(shè)備的良好配合，其原理如下：設(shè)間隙J的工頻放電電壓為Ue，沖擊放電電壓為UC，則其沖擊系數(shù)K=Uc/（2Ue）由于在間隙上并聯(lián)了一個(gè)電阻R1，其中在工頻時(shí)，間隙的容抗遠(yuǎn)大于電阻R1的阻抗，這時(shí)間隙兩端的電壓取決于電阻R1的實(shí)際分壓值，工頻放電電壓為：在沖擊時(shí)，由于波前很陡，其等值頻率遠(yuǎn)高于工頻，此時(shí)電路中間隙的容抗遠(yuǎn)小于阻抗，電壓分布由容抗決定，故沖擊放電電壓基本不變，所以仍為UC，這時(shí)的沖擊這時(shí)它的沖擊系數(shù)就可以低于1了。
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